泵压
- 一种全电控挖机的斗杆自适应控制方法
柄等操作更易引起泵压的剧烈变化，所以本文针对先导压力变化识别突松手柄工况进行油泵和阀芯的控制，实现降低泵压变化，减小冲击，提高驾驶体验。2 斗杆自适应方法设计方案斗杆运动原理：发动机旋转泵将泵油旋转到各个主阀位置，当检测到有关斗杆先导压力增加时，报文信号转换为电信号，推动着相应斗杆阀芯打开关闭。若进行斗杆大腔进油，小腔回油，则实现斗杆挖掘动作；若进行小腔进油，大腔回油则进行斗杆卸料动作。先导压力停止时，斗杆阀芯关闭，泵停止供油，斗杆停止动作。如图1所示。图
汽车电器 2023年10期2023-10-25
- 悬空侧钻技术在小井斜井段应用分析
然出现憋压情况，泵压由6.9 MPa增至9.2 MPa，悬重由255 kN上升至273 kN；立即将钻具提离井底5 m以上，通知现场总监。从振动筛捞取720 m尾样观察，滴酚酞检测，发现水泥比例约占40%，此前井段岩样酚酞检测无水泥(出套管鞋后每5 m捞取岩样，并用酚酞检测)。起钻一柱，循环，扫5 m3稠浆循环，返出铁屑数片，如指甲盖大，参考防碰报告并分析，在720.76 m处与临井空间上存在交叉，有撞上临井套管的可能，怀疑铁屑来自邻井套管，为避免出现打穿
化工管理 2023年29期2023-10-24
- 一种准确计算钻具刺漏位置的新方法
摩擦、井下温度、泵压力等影响，井下钻具薄弱部位极易发生刺漏（刺漏钻具一般为钻杆）[1]。当判定为钻具刺漏后，通常的做法是立即停钻，起钻逐根钻杆仔细检查。这样既消耗时间又耗费人力，而且有时因钻具刺漏点小，刺漏部位附着岩屑、泥皮等杂物影响，一趟钻找不出来刺漏点，导致来回起下钻查找，造成很大的经济损失。如果找不到继续下钻施工会埋下很大的安全隐患。本文通过作者在钻井队工作多年施工经验，当钻具刺漏后，利用在井口投放有色软质塑料片循环钻井液测塑料片周迟到时间计算刺漏点
西部探矿工程 2022年7期2022-07-15
- 基于三维扫描技术的页岩暂堵压裂物理模拟实验
成概率。2.2 泵压曲线响应特征通过分析泵压曲线响应特征，并结合压后裂缝形态，可以更好地认识页岩水力裂缝的起裂与暂堵转向扩展行为。1#试样的泵压曲线显示：在第1阶段，当泵压到达A点（30.1 MPa）时，水力裂缝初次起裂，A—B区间为扩展阶段，形成面积较大的初次裂缝；在第2阶段，暂堵剂封堵初次裂缝后，井筒内发生二次增压，近井筒层理不断被激活，B—C阶段泵压曲线不断波动，当泵压到达C点（42.7 MPa）时，泵压陡降，层理被完全激活并形成横切缝，随后横切缝在
断块油气田 2022年1期2022-06-13
- 螺杆钻钻塞工艺技术探讨
和下放悬重，控制泵压3~4 MPa，排量200~300 L/min正循环洗井，充分建立循环后，逐步增加泵压及排量至额定值，记录此时的空转泵压、排量，然后缓慢下放到塞面，开始钻进。2.2.2 钻压的控制钻塞过程中，钻压过大，会导致螺杆的输出扭矩为0，出现“制动现象”[4]，此时螺杆钻具的扭矩无法正常传递，蓄积在万向轴上，由于无进尺，上提管柱扭矩突然释放会给外壳体一个非常大的反扭矩[5]，瞬时力使钻具壳体出现松扣现象[6]。若此类操作多次出现将使钻具壳体倒扣脱
石油工业技术监督 2022年5期2022-05-27
- 单泵双喷嘴尿素喷射系统泵压控制策略研究
的单泵单喷嘴系统泵压控制采用的PID闭环方式已无法满足单泵双喷嘴系统的喷射精度和要求。本文采用基于模型的方式控制尿素泵压力，首先建立单泵双喷嘴系统的物理模型，在此基础上根据压力模型的逆模型设计前馈控制器，再根据实际压力反馈信号与模型压力信号进行闭环控制器设计，输出尿素占空比从而控制尿素泵压力，减少单泵双喷嘴对尿素泵压力控制的影响，提高尿素泵压力稳定性，提高尿素喷射控制精度。1 双喷嘴尿素喷射系统介绍喷嘴2流量计算：回流流出尿素量计算：采用四字节并行处理,可
内燃机与配件 2022年8期2022-05-19
- 水驱气藏污水回注能力评价与指标预测
确定可注入总量、泵压、地压和瞬时注入量等参数。1.1 可注入总量研究可注入总量计算原理为物质平衡[1]，计算公式见式(1)。依靠流体的可压缩性进行注入，当地层压力上升至地层破裂压力时，回注停止，此时的回注量即为该层的最大可注入总量。Iw×Bw=V×Ce×P(1)可变形为注入总量的式(2)：Iw=V×Ce×(Pf-Pr)/Bw(2)式中：Iw为可注入总量，m3；V为地下孔隙体积，m3；Ce为综合压缩系数，MPa-1；Pf为地层破裂压力，MPa；Pr为当前地层
油气田环境保护 2022年1期2022-03-10
- 一体式交替冲砂切割工具的设计与试验
置后，开泵，通过泵压判断工具所处的模式，即切割模式或冲砂模式。开泵时，液体通过喷嘴产生压降，在压力作用下动力机构整体下移，浮动活塞与芯轴上端面接触，形成密封，从而推动芯轴下移。此时，换向机构中的导向销相对于芯轴沿着导向轨道上移，即进入长轨道。当停泵后，压降消失，芯轴在弹簧力的作用下上移复位，导向销则沿着导轨进入短轨道。经过一次开关泵，芯轴可旋转60°，从而实现模式切换。利用换向机构，芯轴下移的同时可旋转，使得冲砂和切割模式可以交替循环。当芯轴下移，割刀机构
钻采工艺 2022年6期2022-03-04
- 船舶应急发电机起动装置故障分析与管理要点
情况下手摇液压泵泵压至液压蓄能器压力达到30.0MPa，瞬间按动手柄，高压油冲击起动器活塞带动齿条移动转变为飞轮转动，如果冲击能量能够使飞轮转动3/4周，就能启动成功，手柄复位后，液压油在弹簧左右下迅速回流油柜，检查解体各个液压起动部件。分析如下：图1 液压启动系统图（1）手摇泵能泵压300Ba r以上，手摇泵没问题。（2）压下起动手柄用手摇泵盘车能轻松盘车3/4圈，解体起动器，发现离合小齿轮和抓头没磨损，起动器活塞无漏油，活塞齿条及齿轮无磨损，卸下弹簧手
珠江水运 2022年2期2022-02-20
- 小尺寸水力内割刀在防砂管柱分段切割打捞中的应用—以WC19-1-A13井为例
7 L/min，泵压为3 MPa，缓慢增加转速至40 r/min，排量提至318 L/min，泵 压 升 至6.3 MPa，扭 矩 为14.9～16.6 kN·m,累计切割120 min，泵压和扭矩无明显变化。调整管柱深度至3 169.3 m,测管柱空转扭矩，启动转盘，转速为10 r/min，扭矩为10.78 kN·m，排量为227 L/min，泵压为2.5 MPa，缓慢增加转速至40 r/min，排量提至341 L/min，泵压升至6.2 MPa，扭矩1
石油工业技术监督 2021年12期2022-01-08
- 缩短水射流实验调压时间的改进方法
体流向示意图系统泵压的调节是通过控制回路调节阀的开度来实现的，回路调节阀开度增大，系统泵压降低，回路调节阀开度减小，系统泵压升高。1.2 调压4个阶段根据水射流实验系统泵压调节的过程，将调压分为4个阶段，依次为低压段、中压段、高压段和终压段。低压段、中压段、高压段3个阶段的调压目标值均为一个压力范围，而终压段的调压目标值为一个确定的压力值。4个阶段分布与目标压力如表1所示。表1 水射流实验调压4个阶段目标压力 MPa对过去26套次实验调压时间进行统计，整理
机械工程师 2021年12期2021-12-22
- 长螺旋钻孔泵压灌注工艺在CFG桩复合地基施工中的应用
。采用长螺旋钻孔泵压灌注工艺施工CFG桩复合地基，不仅能够提高桩、土荷载分担能力，且保证工程质量。本文根据工程实例，介绍了长螺旋钻孔泵压灌注工艺在CFG桩复合地基施工中的应用，重点探讨分析了施工过程中的各项关键技术，同时对可能出现的质量问题进行论述，为类似地区的CFG桩复合地基施工中提供借鉴。2 工程概况2.1 工程背景本项目位于西安市西咸新区沣东新城内，为拟建高层住宅小区，总建筑面积约42.2万平方米。本工程采用CFG桩复合地基作为地基处理方案，CFG桩
安徽建筑 2021年10期2021-10-22
- 磨料射流切割桩基钢筋性能试验研究
状，本文拟开展高泵压(最高360 MPa)、大靶距(5 cm以上)、大流量(18 L/min)和高横移速度(3 m/min以上)条件下后混合磨料射流切割桩基钢筋试验研究；根据钢筋切割性能指标(深度、宽度、体积)与参数之间的关系，确定钢筋切割过程的有效参数，并从射流动能角度分析控制参数和多次切割对切割效率的影响，揭示各参数作用下钢筋冲蚀效果及切缝形态的变化规律，以探究盾构搭载条件下磨料射流破除钢筋混凝土的高效切割工况组合。1 试验装置、材料和方案1.1 试验
隧道建设(中英文) 2021年9期2021-10-18
- 神府致密气区块井身结构优化研究与应用
构对悬重、扭矩、泵压、侧向力、固井ECD、成本的影响进行了分析和研究。神府区块井身结构进行了多次改进研究，分别从井身结构1、井身结构2，调整至井身结构3和井身结构4，如图1所示。以神府区块的定向井1D井为例，对不同井身结构下悬重、扭矩、泵压、侧向力、固井ECD、成本等进行比较分析[7-9]，1D井轨迹情况为：造斜点300.0 m；造斜终点544.7 m；造斜终垂深537.3 m；造斜率3.0(°)/30 m；终点井斜角24.5(°)；终点方位103.9(°
承德石油高等专科学校学报 2021年4期2021-09-10
- 基于FLAC3D的压裂工况下地应力重新分布规律研究*
从套管注入，压裂泵压为80 MPa。3 初始应力分析计算终止变形值δ设置为10-4时，储层的初始地应力场云图如图3所示。从图3a可以看出，储层在z方向的初始应力值从上到下逐渐增大，且该模型表面的压力约为60 MPa，与实际工况下σv=60 MPa相符。从图3b和图3c可知，储层在x方向初始应力值与在y方向初始应力值相同。图3 计算终止变形值设置为10-4时储层的初始地应力场云图Fig.3 Cloud chart for initial ground str
石油机械 2021年8期2021-08-09
- 深水钻井泵压异常案例分析
源的目的[1]。泵压是水力参数的重要因素，深水钻井泵压与泵排量、钻井液流变参数、钻柱及环空循环压耗直接相关。中海油海外项目某深水井钻井过程中遇到了泵压异常的问题，不仅导致现场难以判断井下情况，而且对钻井液泵的性能也提出了挑战。通过进行泵压测试进行原因排查和分析，并结合钻井液低温流变特性试验得出的流变参数和循环温度模型校正，进行水力参数计算，验证了本次泵压异常的原因，积累了深水钻井水力参数优化的相关经验，也为类似情况提供了技术参考。1 事件经过中海油海外项目
化工管理 2021年14期2021-06-10
- 神府致密气区块小井眼井改进研究
井身结构相比，在泵压、固井ECD等方面有比较大的优势[13-17]。2.1.1 钻进中受力研究钻进过程中，在同等条件下，原井身结构（图2中井身结构1）中钻具受力与改进后井身结构（井身结构2）的受力相差不大，同等井深下，钻具受力相差不超过2 t（图2）。图2 不同井身结构钻进过程中受力分析示意图2.1.2 扭矩分析在同等条件下，井身结构1 的扭矩值与井身结构2相差不大。尤其随着深度的增加，在1 000 m以下地层中，扭矩值几乎一致（图3）。图3 不同井身结构
石油工业技术监督 2021年4期2021-05-03
- 基于单层套管切割的水力内割刀切割参数分析与优化
切割效果，一般在泵压明显下降、判断套管被割断后，会继续切割一段时间来保证切割的效果。但由于常规水力内割刀在切割开腐蚀套管后，如果继续进行切割，可以切割开双层甚至多层套管[2]，从而损伤外层套管。为防止在切割过程中将外层套管割断，现在一般采用单层套管水力内割刀进行切割。本文主要对单层套管水力内割刀在实际应用过程中的参数与结果进行分析，得出最优施工参数，为后续现场单层套管水力割刀的现场实施提供参考。1 单管水力割刀参数分析1.1 单管水力割刀结构与原理以目前常
化工管理 2021年5期2021-04-23
- 载人登月航天器推进系统方案选择分析
为挤压推进系统和泵压推进系统，挤压推进系统方案因其系统简单可靠的突出特点在航天器中应用最广泛。在载人月球探测任务中，航天器为运送航天员和载荷逃逸出地球完成月球探测和返回，需要装载大量推进剂为探测任务提供需要的速度增量。推进系统方案选择需要考虑技术基础、系统性能、轻量化、可靠性和安全性等因素。本文从推进系统轻量化角度出发，建立推进系统关键组件设计仿真模型，研究分析航天器挤压和泵压推进系统质量变化规律、关键影响因素及其应用优势，为载人月球探测航天器推进系统方案
载人航天 2021年1期2021-04-14
- 全液压顶驱车载钻机在浅层页岩油水平井施工中的应用
排量28L/s、泵压8MPa)；12V190柴油机一台(810kW/1300转)；固控系统一套。5002平1井钻具组合见表3。表3 5002平1井钻具组合4.2 8007平2井主要施工设备及钻具组合车载全液压钻机一台；青州1300型泥浆泵一台(缸径170mm、排量35L/s、泵压12～13MPa)；12V190柴油机一台(810kW/1300转)；固控系统一套。8007平2井钻具组合见表4。表4 8007平2井钻具组合5 施工过程5.1 5002平1井施工
中国煤层气 2021年6期2021-03-09
- 高压气井储层改造期间施工压力控制技术研究
压气井普遍采用高泵压、大排量、大液量进行储层改造，大规模改造期间油管柱、井下工具、生产套管等受载恶劣，是造成高压气井完整性问题的主要原因［1-6］。高压气井的完整性问题大部分同储层大规模改造有关，通过开展高压气井储层改造期间施工压力的精细控制，保证作业期间各井屏障部件均在安全范围内，能够有效提高高压气井储层改造后井的完整性［7-11］。为了保证高压气井在整个储层改造期间气井的完整性，以施工过程中井筒瞬态压力温度场预测为基础，结合井筒多环空系统力学分析，开展
天然气技术与经济 2020年6期2021-01-07
- 地方工科高校教师泵压作用的思考与实践
困境。发挥教师的泵压作用，打破课程间的壁垒，实现知识单元的动态传递，是解决上述问题的有效方法。基于泵压作用的理念，桂林理工大学环境专业选择“水污染控制工程”课程群制定“二研、三备、四分享”的实施方案，并开展相应的教学改革实践，取得了良好的效果。建议未来进一步增加企业教师和学生参与程度，扩大课程实施范围，以提升教师泵压作用的实施效果。[关键词] 地方高校;一流课程建设;泵压作用;学习困境[基金项目] 2021年度广西研究生教育创新计划项目“基于研讨式教学的‘
教育教学论坛 2021年46期2021-01-02
- 渤海中深层探井水力喷射压裂可行性研究
求,但目前对井口泵压和套压的计算方法较为粗糙[15];2)海上需要进行压裂措施的低渗油田埋藏普遍较深,海上平台设备条件下的水力喷射压裂极限作业深度有待确定;3)受限于海上平台的空间限制,平台能否满足水力喷射压裂作业的施工规模和设备摆放的要求有待评估。为了解决以上问题,建立了一套水力喷射压裂参数设计流程和井口压力预测方法,结合BZ 19-6探井的实际情况和海上作业平台的作业能力,评估了水力喷射压裂技术在海上平台的极限作业深度,并综合考虑了作业规模、设备要求、
天然气与石油 2020年5期2020-11-11
- 连续管开窗工艺技术在辽河油田侧钻井中的应用
提30 kN，若泵压下降，说明丢手成功，若泵压不降，应继续憋压，直至上提测试丢手成功。(7)丢手完成，起钻。2.2 下导向斜面对接钻具组合：Ø114 mm导向斜面+连接器+连续管。(1)根据斜面转角计算结果，调整好斜向器斜面与对接机构的夹角并固定。(2)连接导向斜面，测试工具旋转功能。(3)缓慢下入导向斜面，下放速度300～400 m/h。(4)下放到预定深度后，记录当前悬重，下压20 kN，进行工具对接。(5)上提30 kN测试，确定是否对接完成。(6)
钻采工艺 2020年4期2020-10-28
- 混凝土泵送管道振动监测与分析
泵液压系统产生的泵压会对泵送管道产生较大的冲击和压力，导致泵送管道产生振动[1-2]。在实际泵送过程中，由于泵送压力、泵送管道的支撑方式和位置、管线布置以及混凝土性能等因素的影响，混凝土泵送有时会发生堵管、泄露和爆管等现象[3-5]，这直接影响项目的施工进度，甚至引发安全事故。姚煜中[6]研究表明，压力脉动流体的工作状态与输送管道的动力特性直接相关。因此，泵送管道的动力特性是反映混凝土泵送状态的重要参数，而通常加速度是结构动态信号测量和分析的主要物理参数之
中南大学学报（自然科学版） 2020年8期2020-10-09
- 套管压裂管柱安全性计算方法与准确性研究
时，经常遇到施工泵压高和部分层段的起裂压力高等情况，井口泵压达到85～90 MPa，接近套管的抗内压极限。这对油层套管的安全性产生很大影响。因此，油层套管的管柱安全性计算对压裂施工有着重要的指导意义。只有合理地确定施工极限压力，才可以科学地指导压裂施工。1 套管柱载荷分析及安全性计算方法通常，油气井杆管柱的力学分析多采用Von Mises屈服准则[1]。这种基于静态受力分析的方法在压裂、完井领域的应用相当普遍[2-7]。在计算压裂管柱的安全性时主要考虑的载
石油矿场机械 2020年5期2020-09-29
- AWOBA-NW井施工分析
，排量大，泥浆泵泵压高达4400psi，后采用双油管完井作业，完成该井施工，为后续钻井施工作业积累了经验。关键词：钻进;泵压;钻速该井位于尼日利亚AWOBA NW区块，一开17 1/2”井眼，设计井深2286米，垂深2283米，井斜11.77°，方位69.76°;实际完钻井深2163米，未定向成功;该层下13 3/8”表层套管，下深2161米;二开12 1/4”井眼，设计井深4267米，垂深3625米，井斜61.48°，方位11.30°;实际完钻井深420
科学与财富 2020年5期2020-05-06
- 低速机连杆大端轴瓦安装挤压点分析
表1 所示，表中泵压的单位为MPa，△l 的单位为0.01 mm。可以看出，在连接螺栓泵压70 MPa 以下时，△l 变化很快，当泵压继续增加之后△l 变化缓慢，两侧接触面已经被压紧。表 1 实验测量结果Tab. 1 Experimental measurement results根据表1 作出连杆端盖两侧压紧量之和△l 与连杆端盖螺栓泵压的散点图，测试数据处理如图6 所示。分别在曲线的起点和终点处拟合两条切线，得到2 条线的交点，该交点对应的螺栓泵压值表
舰船科学技术 2020年2期2020-04-17
- 随钻刮壁技术研究
泵入流体，使地面泵压升至p2时，高压流体驱动活塞将铜销钉剪断，此时刮壁条在压缩弹簧的作用下沿径向伸出至限位位置，实现刮壁条的伸出状态，如图2所示。当刮壁条伸出后，即可进行技术套管内壁的刮壁作业。在刮壁作业中，为了确保钻井液循环，避免活塞效应，地面可继续泵入高压流体，使压力升至p3，驱使与中心管连接的球座落入下接头上设计的球篮内，如图3所示，从而保证刮壁及后续起钻作业，避免“拔活塞”效应，保证刮壁的顺利进行。图2 液压驱动刮壁条伸出图3 球座落入下接头随钻刮
石油矿场机械 2020年1期2020-02-27
- F-1600HL 型钻井泵的合理应用研究
据分析可以发现，泵压超过30 MPa 的工况主要集中在四川页岩气区域。通过推广使用旋转导向+螺杆的钻具组合，取得了较好的页岩气钻井提速效果。伴随这种提速作业模式而来的是钻具压耗升高了约5 MPa，并最终导致最高泵压超过了35 MPa，从而形成了使用F-1600HL 型高压泵+高压顶驱+旋转导向+螺杆钻具的页岩气装备配置标准，F-1600HL 型高压泵替代F1600 型常规泵作为高压施工的基础装备发挥了应有的作用。但是，旋转导向+螺杆钻具的高额使用费用限制了
设备管理与维修 2020年3期2020-02-16
- 水力割刀切割落鱼探讨
到5 方/小时，泵压100psi 时刀片全部撑开，在排量18 方/小时，泵压500psi 时分别测量刀片撑开尺寸。切割过程分别如下：第一次切割：接方钻杆后称重，上提29吨，下放22吨，确认切割位置1082.2m。。开始切割，转速60 转、1000-2000Nm。排量45 方/小时、2000psi，旋转悬重26 吨，扭矩逐渐恢复空转扭矩；停转盘，释放转盘扭矩，上提管柱过提1 吨，停泵，悬重29吨，再次上提管柱，无过提现象。起出割刀，检查刀片，刀尖磨损严重，刀
化工管理 2020年11期2020-01-13
- 低渗透油层水力压裂施工曲线形态及常见问题分析
段前置液阶段依据泵压和排量变化，分为破裂地层形态和无破裂地层形态。水力破裂地层时，曲线依据泵压和排量的变化主要表现出3种形态，分为泵压迅速下降、排量上升型，泵压不变、排量上升型和泵压上升后迅速下降、排量不变型。无破裂地层时，压力没有释放，泵压随排量增大而增大。无明显破裂显示可能与地层的原生裂缝有关。一次破裂产生一条裂缝，多次破裂可能显示多条裂缝。无明显破裂显示，可能并不是地层没有形成裂缝，而有可能是地层产生裂缝时所引起的泵压或排量变化在地面反映不明显。泵压
云南化工 2019年1期2019-03-29
- 离心泵故障诊断研究现状与发展趋势
常运转。2.4 泵压问题泵压问题和上液问题虽然都同属于离心泵的常见故障之一，但是二者之间有着一定关联，即泵压问题一旦出现，则导致上液问题紧随发生，上液是否顺畅，在很大程度上取决于离心泵泵内压力的大小。随着我国科学技术的发展，离心泵内压强来源不需要依靠人工，只需要一台正常运转的电机即可，但是，一旦电机的工作运转受阻，造成泵内压力过小或者压力消失，直接后果就是导致液体难以被推动入泵，也就是导致离心泵上液不通畅问题，此时后续工作都难以进展下去，所以，工作人员必须
设备管理与维修 2019年20期2019-02-16
- 固态流化采掘海洋天然气水合物藏破碎参数的优化设计
者针对喷嘴直径、泵压变化对射流破碎影响进行相应的研究，同时基于商业开采天然气水合物12×104m3/d的需要，对海洋非成岩水合物藏固态流化商业化采掘破碎参数进行分析计算。研究过程中，根据王国荣等[10]的实验研究，建立单喷嘴数值仿真分析确定射流破碎临界速度；再对不同喷嘴直径、泵压条件进行数值仿真分析，确定相关参数变化曲线；最后结合商业开采所需产量确立一套系统的水合物的采掘工况参数，继而为未来水合物射流破碎商业化开采的提供相关的研究基础。1 仿真模型建立1.
天然气工业 2018年10期2018-11-20
- ø214 mm液控可变径稳定器结构原理及应用
伸出时，才会产生泵压增加信号，当活塞不伸出时，通过示位机构处的压降可以忽略不计。活塞的3种工作状态转换过程是：1) 自由状态Ⅰ。在停泵状态，由于复位弹簧的作用，使心轴上行，带动锥体上行，换位销处于换位机构的“1原位”状态，斜面将活塞拉回到本体内部，活塞为自由状态，如图2a所示。2) 伸出状态Ⅰ。第1次开泵时，液压力使弹簧压缩，芯轴下移，换位机构随之下移并转动，使换位销处于换位机构长槽内，即“2长槽”状态；同时，心轴带动锥体下行，活塞被斜面推出本体外，活塞为
石油矿场机械 2018年5期2018-10-08
- 粒子冲击钻井钻头设计与流场测试
喷嘴结构、喷距、泵压、拍摄位置等，进行流场测试；7）关闭激光器等设备的外部电源，利用Tecplot软件对存储图像进行处理计算，获得实验结果。3 PID钻头流场测试PID钻头流场测试实验在高压水射流试验台上进行。将玻璃井筒固定在试验台上，PID钻头安装在玻璃井筒内部的钻杆下部，用激光器照射钻头底部及环空区域，打开高清相机拍摄水中颗粒运移情况，再用Tecplot软件对存储图像进行处理计算，获得井底射流速度、环空上返速度等参数。实验过程中，高压乳化泵将纯水注入磨
断块油气田 2018年4期2018-07-30
- 大庆油田徐家围子区块防漏堵漏技术研究
口液面变化情况、泵压变化情况统计清楚。（2）根据发生井漏时的资料认真分析发生井漏的原因，并制定出具体的堵漏措施，确定堵漏配方，根据配方及时准备堵漏材料。（3）漏速在3m3/h左右的井，采用随钻堵漏的方法，在钻井液中加2%随钻堵漏剂随钻随堵，并根据随钻堵漏的效果适当加入1%～2%小颗粒堵漏剂。（4）漏速在5～15m3/h的井，起钻到井底前200m等地面配堵漏浆，堵漏浆密度要高于钻进时钻井液密度0.1～0.15g/cm3，堵漏剂主要以中小颗粒为主。堵漏浆配完后
西部探矿工程 2018年2期2018-03-02
- 苏A1井卡钻事故处理实践与认识
方钻杆开泵不通，泵压憋至12MPa不降，0～1200kN活动钻具无效，钻具卡死。3 事故处理经过3.1 地面下击18日6:30接地面震击器，上提至400～450kN下击，8:00共下击120次无效。3.2 原钻具倒扣甩掉地面震击器开始原钻具倒扣，至12:00经4次倒扣余悬重450kN开泵循环，13:00起钻，18:00起钻完，起出全部钻杆和1根∅165mm钻铤，鱼长71.30m，鱼顶1680.70m，落鱼结构：∅215.9mm钻头×0.46m+∅210mm
西部探矿工程 2018年12期2018-02-16
- 某低速柴油机主轴承轴瓦安装挤压点分析
压紧时对应的螺栓泵压与最大设计螺栓泵压的比值，通过对轴瓦挤压点的评估，确定轴瓦设计是否合理。有学者通过仿真分析研究了安装状态下柴油机主轴承孔及轴瓦的变形[1]。也有研究涉及主轴承盖的优化设计[2-3]以及轴承盖与轴承座的连接面的研究[4-6]。然而对于滑动轴承轴瓦安装过程结构变形的研究却很少。为此，考虑采用有限元分析与实验结合的方法对某船用柴油机主轴瓦的安装工况进行分析，计算主轴承轴瓦安装的挤压点值，并分析主轴承轴瓦挤压点的影响参数。1 主轴挤压点实验参照
船海工程 2017年6期2018-01-10
- 孔雀亭B2H井卡钻事故处理与认识
后，开转速10，泵压快速上涨至1126psi（1psi=6.895kPa），顶驱蹩停（顶驱限扭35klbf·ft）；停泵，释放反扭矩，再次开泵，泵压迅速上涨至3147psi，悬重自412klbs减少至348klbs，停泵泄压；尝试上下活动钻具；再次开泵5冲，泵压上涨至2446psi，无返出，尝试开转速，顶驱蹩停；无法上下活动钻具，无法转动，循环通道无法建立，钻具被彻底卡死。3 卡钻处理过程3.1 处理思路大斜度井或水平段井眼清洁不充分，井眼低边岩屑堆积沉淀
海洋石油 2017年3期2017-10-23
- 顺行性脑灌注不同流量控制方法的脑保护研究
Hg；T3组(泵压控制组)，24例，脑灌注期间维持泵平均压70 mm Hg。对比患者术后清醒时间、呼吸机辅助时间、短暂性神经系统功能障碍(TND)、永久性神经系统功能障碍(PND)的发生情况。结果T3组术后患者清醒时间与呼吸机辅助时间、TND与PND发生率均低于T1组与T2组。结论在Stanford A型主动脉夹层术中顺行性脑灌注期间使用泵压控制流量，受到的影响因素较少，脑保护效果确切，操作简单，值得推广。主动脉夹层；顺行性脑灌注；流量控制；脑保护Sta
中国体外循环杂志 2017年3期2017-09-26
- 泡酸解卡技术在TZ4SH井的实践与认识
钻具期间，排量、泵压正常，钻井液无漏失现象。在长时间活动钻具无效的情况下，综合考虑地层岩性、技术可行性、经济性等因素，决定在该层系首次尝试使用泡酸解卡技术。2 卡钻原因分析在塔里木盆地开发石炭系、志留系油气储层的井称为碎屑岩井，其井身结构几乎均为直井；而水平井一般布置在奥陶系等埋藏深度达6300 m以深的碳酸盐岩储层。因此，该井的邻井全都是直井，可收集有价值的邻井资料有限、可借鉴的经验少。钻探直井时遇石炭系地层快速通过，几乎未发生任何卡钻事故。因此,对石炭
钻探工程 2017年6期2017-07-05
- 超高压水力破拆混凝土数值分析及实验研究
力拆混凝土所需的泵压；尹灿等[3]采用人工神经网络的连接权值矩阵和节点网值向量分布式建立了超高压水射流冲蚀破拆体积与射流压力、围压和喷距之间的数学模型；李万莉等[4]以细观损伤力学理论对水力冲击下混凝土路面碎裂微结构损伤情况建模，并得到不同压力、速度射流冲击到混凝土表面产生的VonMises等效应力；重庆大学的卢义玉等[5]得到水射流动力泵的压力与所能冲蚀深度间成正比，喷嘴与目标间存在一个最优距离。本文从能量角度对水力破拆混凝土结构过程进行理论分析，建立了
岭南学术研究 2017年2期2017-07-02
- 浅谈三牙轮钻头井下判断与处理
重表平稳无摆动；泵压也无变化；（5）当钻头泥包时增加转盘转速会有跳钻现象，还会出现钻速下降现象，上提钻具时有泵压上升，甚至憋泵的情况；4）最后钻具结构、钻头因素引起转盘负荷增大，导致憋钻时具体操作方法如下：（1）上提钻具使钻头离开井底3～5m，再启动转盘观察转盘是否出现蹩钻。（2）控制速度下放钻具，观察转盘是否出现蹩钻。（3）当钻具结构引起蹩钻时，可先进行短程起下钻作业，适当调节钻井液的性能，如密度、黏度、失水量、含砂量。如果是扶正器引起的蹩钻，应对该地层
化工设计通讯 2017年12期2017-03-06
- 延长油田水平井录井工程参数监测及预报技术
扭矩、大钩高度、泵压、立柱(或单根)号等参数变化情况。1.2 钻进和划眼期间的监测钻进和划眼期间容易发生钻具刺、钻具断、掉钻头、水眼堵、溜钻或顿钻、卡钻、钻井设备故障等现象。在这期间应密切监测泵压、悬重、扭矩、排量、钻压、钻时、钻盘钻速、大钩高度、岩屑等参数的变化。2 工程参数异常预报工程参数能及时反应井底的钻井工具或地层的变化，在录井过程中，利用参数的变化准确判断异常情况，并及时汇报、处理，对钻井安全生产有重要作用。2.1 遇阻、遇卡、卡钻下钻遇阻、起钻
化工管理 2017年13期2017-03-03
- 修井作业中钻杆接头对泵压的影响
作业中钻杆接头对泵压的影响王乐顶1，尚锋2，耿滕1，赵永杰1，李龙1(1.中国石油渤海钻探 井下技术服务分公司，天津300280；2.中国石油辽河油田 曙光采油厂，辽宁盘锦124109)泵压作为修井作业中的重要参数，在钻杆接头外径与套管内径环空间隙属于小间隙的情况下，其理论值与实际值往往相差很大。利用一般算法(忽略接头)、标准算法和小间隙算法对施工井泵压进行预测，并与实测泵压进行对比，得出小间隙算法更适合用于计算钻杆接头处的环空压耗。通过在BS23井的现场
承德石油高等专科学校学报 2016年4期2016-09-19
- 超深超高压井膏盐岩层尾管固井现场试验
——以西部某油田XX井为例
排量15L/s，泵压18MPa；注密度2.65g/cm3的水泥浆20m3，排量18L/s，泵压25MPa；注密度2.60g/cm3的后置液3m3，排量15L/s，泵压18MPa；替钻井液 71.3m3，排量 15～20L/s，泵压 24～32MPa；碰压31↗33MPa，检查无回流，起钻至井深6436m；关井泥浆泵正挤钻井液20m3，排量14～20L/s，泵压18～32MPa，套压3～4.4MPa；起钻至井深6010m，关井泥浆泵反挤钻井液8m3，排量7～
西部探矿工程 2016年5期2016-09-15
- 涡轮钻井工具在玉北区块二叠系火成岩中的应用及分析
排量25L/s，泵压21MPa。钻压加到3～4t时，涡轮制动，泵压升高到21.5MPa，上提钻具，恢复正常，下放到底继续加压1～2t钻进，反复4～5次制动，米钻时约10～15min。③钻进至3887.5m时泵压逐渐升高到24MPa，降泵冲到62冲（20L/s），此时泵压21MPa。检查钻杆滤子，无杂物及岩屑。表2 玉北4井涡轮钻井工具使用情况统计表3 玉北4井牙轮、涡轮（配合PDC）钻进对比④换2#泵维持70冲，泵压21MPa，转盘钻速50r/min，4t
西部探矿工程 2016年4期2016-09-15
- 连续油管打捞工艺在水平井的应用问题及措施
能通过悬重变化和泵压的瞬时升高来判定是否抓住落鱼，打捞的难度大。以某页岩气区块X2-2井为例，在泵送桥塞与射孔联作的过程中，13 m长的工具串落入水平井的水平段内。分析了前3次打捞失败的原因。通过改进打捞工具与落井工具的对中方法，增加螺杆马达，更换打捞筒，第4次打捞获得成功。关键词：连续油管；打捞；悬重；泵压连续油管技术是当前国际上比较先进的作业技术，操作简单、起下速度快、可靠性高；作业能力强、不污染储层；施工成本低、不需要压井、不需要动井内管柱，是真正的
石油矿场机械 2016年7期2016-08-08
- 海上油田压回法压井参数变化规律及设计方法*
井液可以降低压井泵压，但不会降低初始的压井泵压；溢流体积越大，压井时间越长，压井泵压越大，但是最终压井泵压基本相同；漏失速度在一定程度上决定了压回法压井能否实施。在此基础上，提出了压回法压井参数设计方法，从而为海上钻井井喷压井参数设计提供了指导作用。海上油田；钻修井压井；压回法；压井参数；变化规律；设计方法在钻井、修井过程中，当井底压力小于地层压力时会发生溢流，须进行压井重新建立井筒压力与地层压力的平衡。常规压井方法有工程师法、司钻法和边循环边加重法，这些
中国海上油气 2016年5期2016-06-23
- 淹没条件下水射流涡旋特性大涡模拟及实验研究
行验证。模拟研究泵压和围压对淹没射流涡旋特性的影响。结果表明：在射流流场中，由喷嘴出口产生一系列涡量集中的点涡旋，随着射流的前进涡旋逐渐扩散，卷吸周围介质并传递能量，卷吸范围逐渐扩大，而卷吸能力沿射流轴向呈指数衰减；随着泵压升高，整个流场中涡旋的涡量值明显增大，涡旋扩散长度直线上升；围压对涡量基本没有影响，围压的增加会使涡旋扩散区长度直线下降，减小卷吸作用范围。淹没水射流；涡旋；大涡模拟；粒子成像测速水射流在淹没条件下由于周围水介质的黏性剪切作用产生大量涡
中国石油大学学报（自然科学版） 2015年3期2015-10-17
- 高压喷射钻井技术分析
喷嘴喷射压力。在泵压一定的情况下，随着井深的增大，钻井管柱的循环压耗越大，钻头的喷嘴压降越小。通过提高泵压的方法，可以有效提高井下钻头处的喷嘴喷射压力，实现水力喷射辅助破岩。增大钻井泵的泵压对井队的设备要求较高，井队的泵压并不是任意增大的，这和井队钻机设备质量，使用寿命有关。而且泵压的增大，会缩短钻机设备的维修保养周期，高压喷射钻井的成本较高。因此在实际钻井过程中，应当结合地层、井队、施工进度等因素，进行科学合理的分析，选择合适的井队泵压，实现深井复杂地层
化工管理 2015年8期2015-08-15
- 压裂回接管柱的受力变形分析与计算
内壁受到压裂液和泵压施加压力，Ao、Ai各为油管内外径截面积，Ap为密封管的截面积；回接管柱模型（见图1）。压裂过程中存在多种效应并存，影响井下压裂油管柱受力变形，本文重点分析简化后的回接压裂管柱在管柱自重、活塞效应、鼓胀效应以及温度效应影响下的轴向受力与变形。图1 回接管柱模型示意图1.1 自重效应分析管柱在深度h 处微元dh 的重力分析，该微元上部受到上部管柱重力引起的压力qh 的作用，下部受到支撑反力q（h+dh）的作用。距井口为h 的截面处压裂油管
石油化工应用 2014年9期2014-12-24
- 莱1区块PDC钻头使用技术分析
软硬程度、钻时及泵压变化情况而定；使用单弯螺杆+PDC钻头定向造斜时，反扭角在80-180°范围内，每钻进200米搞短起下钻一次，保证井眼畅通，防止粘卡；钻进后期调整好钻井液性能，适当提高粘度，悬浮较大岩屑，降低失水，保证泥饼厚度，下套管前及时封井，防止井壁不稳定产生掉块。综上所述：莱1-斜110井、莱1-斜更12井及莱1-斜183井同在一个断块，采取同样技术措施及钻头选型，三口井施工共使用PDC钻头、HAT127三牙轮钻头各2只（绕障使用）。3 钻头选型
山东工业技术 2014年18期2014-10-21
- 港深24-28井井漏事故原因分析
排量12L/s，泵压7MPa，返浆正常，至18:32单泵循环，排量35L/s，泵压17MPa，无漏失。至20:00打入堵漏泥浆50m3，替浆32m3，封闭整个裸眼段，23:10起钻42柱进技套，至15日0:00循环，2:30关防喷器，单凡尔憋入堵漏浆2m3，压力稳至11MPa，至13:00静止堵漏，17:30下钻到底，21:00循环无漏失，替出堵漏泥浆。原因分析：4639-4641m为浅灰色荧光细砂岩，4643-4653m为大段浅灰色细砂岩，渗透性好，承压
化工管理 2014年23期2014-08-15
- 水力压裂回接管柱受力分析
接油管在不同地面泵压下管柱的轴向力。图1 水平井水力压裂管柱示意图1 回接管柱的力学模型由于回接管柱下部由水力锚锁定在套管柱上，上端坐挂井口，因此本文将回接管柱简化为两端固定，中间管柱为内外直径均匀(无台阶)的弹性空心管。图2为回接管柱力学模型示意图。在忽略压力过程中压裂液给予管柱的粘滞摩擦力情况下，管柱内壁受到压裂液和泵压施加的压力Pi;管柱外壁受到环空液柱压力Po;压裂液流动引起管柱温度降低的轴线收缩力PT;管柱自身的重力PG;井口和水力锚施加的反作用
重庆科技学院学报（自然科学版） 2013年1期2013-09-21
- 三牙轮钻头井下工况的判断与处理
视，特别是扭矩.泵压.机械钻速和岩屑。扭矩变化取决于井底情况和转速变化。扭矩变化可能存在：扶正器划眼.钻头保径磨损.出现夹层.井底有落物.井身出现键槽或狗腿.钻压过大.转速变化.钻头或井底总成泥包.钻具刺漏或干钻等。泵压不稳定存在：钻头泥包.环空内岩屑堆积.流量波动.钻到破碎地层或团块状地层.扶正器引起环空不暢。机械钻速变化可能：地层变化.泥浆性能变化.钻压或转速变化.钻头磨损或泥包.清洗效果变化.钻具刺漏。四、转盘钻进三牙轮钻头井下工况判断及处理当发现钻
化工管理 2013年24期2013-08-15
- 柴油机添蓝供给系统试验研究平台设计及应用
制电机的转速控制泵压，通过泵压传感器实现压力的闭环控制，添蓝箱内集成有液位和温度传感器，用于监测添蓝状态。2 硬件设计2.1 电源模块设计柴油机蓄电池电压为24 V，需要设计+5 V电源模块。考虑到从24 V到5 V压降较大，为保证系统电压稳定，采用两个电源芯片LM7812和LM2576，首先 LM7812将电压降到 12 V，再用LM2576将电压降到5 V，LM2576可以提供足够的电流。在主路中正向串接一个整流二极管，防止电源接反。电路中采用不同容值
武汉理工大学学报（信息与管理工程版） 2012年6期2012-09-08
- 船舶主机排烟温度高故障处理与反思
管轮主机喷油器的泵压试验情况时，大管轮介绍：接班时交班大管轮告知主机喷油器泵压试验台曾解体2次更换液压、气动密封件，仍不能泵压使用，原因不明。他接班后，也对试验台解体过一次，也未能排除故障。一年多来，船上定期3000h解体喷油器都是更换新的针阀偶件或喷油嘴及各密封圈，但均没有进行泵压试验。主机排烟温度也不是短期上升的，是轮机长考虑到主机说明书要求排温正常最高值390℃，而告知值班人员作了改动。故障原因可能是增压器隔栅、喷嘴环、叶轮脏堵，于是公司联系增压器生
世界海运 2012年6期2012-04-20
- 不动管柱水力喷射逐层压裂技术
析,从油管排量与泵压的关系入手,建立了水力喷射无因次特性曲线,探索了环空井底压力的大小计算方法,解决了环空补液量与排量的关系等设计难题,在国内首次提出了完井不动管柱条件下的水力喷射逐层压裂设计方法。同时,配套研制了适用于178 mm(215.9 mm裸眼)、139.7 mm(152.4 mm裸眼)和127 mm套管的3种规格一趟管柱作业4层的滑套式喷射器。通过现场4口井共13层的作业,结果证明不动管柱水力喷射逐层压裂技术发展和完善了水力喷射压裂工艺,不但实
天然气工业 2010年8期2010-09-15