钢级
- 120 和125 钢级钻杆在NACE 溶液中腐蚀行为研究
产的抗硫钻杆最高钢级为SS105，该类钻杆在深井中面临承载能力不足，安全系数低，钻井效率低等缺点，难以满足日趋苛刻的勘探环境对钻杆强度的要求。近年来，国内外对120 钢级及更高钢级抗硫钻杆进行了研究开发。目前SSC 评价试验采用NACE TM 0177 标准A 法，溶液A（pH=2.6～2.8），加载应力为85%SMYS（额定最小屈服强度）的SS120 抗硫钻杆尚未开发成功，主要集中在非苛刻的中等酸性环境的高钢级抗硫钻杆研究和开发［5-7］。如法国VAM
钢管 2023年4期2023-10-16
- 衡阳华菱钢管有限公司钢管应用在9026 m 亚洲最深直井
研发的非标规格高钢级第三代大直径厚壁气密封螺纹套管，助力我国钻井装备和钻井技术总体达到世界先进水平。（摘自：衡阳华菱钢管有限公司网站）天津钢管制造有限公司首次生产TP-Q1000 射孔枪管［发布日期：2023-03-13]近日，天津钢管制造有限公司首次生产TP-Q1000 钢级系列射孔枪管，性能合格率一次达标，相关生产技术指标全部一次满足用户要求。TP-Q1000 钢级系列射孔枪管性能指标要求极其严格，需要精准匹配屈服强度与横向、纵向冲击功指标，且采用新钢
钢管 2023年2期2023-08-06
- 140HC钢级高强度高抗挤毁石油套管研制
求也越来越高，高钢级套管的需求量也在加大。新疆地区油田的井深超过5 000 m后，地质条件十分复杂，井温120℃以上，下套管的层数增多，对在钻井完井中起关键作用的石油套管的要求也更加特殊和苛刻，为了减轻套管柱的质量，增加套管环隙，需要尽可能使用高强度高抗挤毁的石油套管，API标准中的最高钢级——Q125钢级已不能满足使用要求。为适应该新情况，国内的无缝钢管生产厂家先后开始了140～170钢级等非API高钢级套管的研发，并形成了各自的非API产品系列[1-4
钢管 2022年3期2022-10-31
- X65MO钢级高性能直缝埋弧焊管的研制*
34.1 mm，钢级X70；最深的美国墨西哥湾东部湾的独立管道用焊管管径610 mm，壁厚34.3 mm，钢级X65，工作压力25 MPa；最大壁厚的穿越波罗的海的输气管道用焊管壁厚最大为41 mm；非酸性环境用焊管的最高钢级为X70，酸性环境用焊管的最高钢级为X65[1]。受装备和技术的限制，我国海洋管线发展起步晚，目前我国最长的一条海底管线是从海南岛近海某气田至香港的一条Φ711 mm海底管线；压力最高、壁厚最厚的海底管线是南海荔湾3-1气田Φ762
钢管 2022年2期2022-09-18
- 高钢级大口径天然气管道壁厚选择原则探讨
前言大口径、高钢级、高压力是天然气管道发展方向。西气东输二线设计输量300×108m3/a，设计参数为管径1219mm、设计压力12MPa、X80钢级。中俄东线输量380×108m3/a，设计参数为管径1422 mm、设计压力12MPa、X80钢级。中俄东线代表了世界上X80钢级天然气管道建设最高水平，设计输量380×108m3/a、管径1422mm、设计压力12MPa。国内外规划和新建大输量天然气管道工程一般采用增大管径设计方案。确定科学、合理的壁厚可
石油和化工设备 2022年5期2022-07-11
- HFW系列管线管的力学性能控制技术
的交互作用，不同钢级及不同厚径比的HFW管线管制管后，钢管力学性能较钢卷有所不同。因此，掌握不同钢级及不同厚径比的HFW管线管的力学性能变化规律，进而得到钢卷的力学性能要求及钢卷生产工艺，才能生产出符合标准及用户要求的HFW管线管。另外，如果材质选用及强度选用不合适，会造成钢管失效，对人员、环境等的损害极大，造成的损失无法估量。因此，必须研究清楚钢卷、钢管的力学性能变化，从而提供可安全服役的HFW管线。某钢厂HFW610机组配置了世界上较先进的无损探伤设备
上海化工 2022年3期2022-06-30
- X80M 钢级Φ1 422 mm×21.4 mm 螺旋缝埋弧焊管性能
模应用了X80 钢级焊管，尤其是我国的西气东输二线、西气东输三线及陕京四线等天然气长输管道工程，其主干线采用了X80 钢级Φ1 219 mm 焊管，管道最大输送压力达到了12 MPa［1-2］。2017 年中俄东线天然气管道工程全面加快建设，这是我国首条采用Φ1 422 mm 规格焊管的长输天然气管道工程，管道最大设计压力也达到了12 MPa［3］。现主要介绍X80M 钢级（M 代表热机械轧态交货）Φ1 422 mm×21.4 mm 螺旋缝埋弧焊管的主要性
钢管 2022年1期2022-06-29
- 浅析N80钢级HFW套管的研制开发
W石油专用管比同钢级、同规格的无缝管价格便宜15%左右。统计数据表明，70%的套损事故是由于套管挤毁变形造成的，造成套管挤毁的主要原因是套管的抗挤强度不足以抵抗复杂地质载荷作用。随着塔里木油田山前地区、四川龙岗地区、新疆南缘地区等复杂地质构造区块油气资源的勘探开发，对套管的抗挤性能提出了更高要求，抗挤性能明显优于无缝套管的HFW套管的研究开发是解决这一问题的有效途径。国内生产使用的HFW套管绝大部分仅限于H40、J55等低钢级套管。较高钢级和高钢级HFW套
中国设备工程 2022年5期2022-03-12
- 攀钢集团有限公司成功交付某页岩气油井管项目用125钢级高强度页岩气油井管用钢卷
井管项目用125钢级高强度页岩气油井管用钢卷。该钢卷经直缝电阻焊接成型、热张力减径、调质热处理，生产的Ф139.7 mm×12.7 mm规格125钢级直缝电阻焊接套管的抗拉强度≥1 000 MPa，屈服强度≥990 MPa，伸长率≥16%，满足API Spec 5CT—2018《套管和油管》屈服强度862～1 034 MPa、抗拉强度∧931 MPa、伸长率≥13%的要求。
钢管 2021年2期2021-11-30
- 大直径P110钢级套管热处理工艺研究
求量日益增加，高钢级油套管需求量更是逐年增大，但是随着套管制造行业的不断竞争和原材料价格的不断上涨，其附加值逐步萎缩。P110是目前广泛使用的石油套管钢级，强度和韧性均较高，具有良好的综合力学性能[1-3]。许占海等人[4-5]提出的经济型30MnCr22钢种开始在P110钢级套管得到初步应用，但是实际生产发现，其应用于大直径套管时，回火温度过低，导致矫直终了温度存在低于400 ℃的情况，不能满足P110钢级PSL2等级的要求。JMat Pro是英国Sen
石油管材与仪器 2021年5期2021-11-10
- 蒸汽输送用X80 钢级UOE 焊管的高温蠕变行为研究及断口分析
为调质型X65 钢级无缝管[1]， 近年来， 为了提高蒸汽输量并降低管道建设成本， X80 钢级焊管开始尝试应用于蒸汽输送系统。 2002 年， Bishop 等[2]成功在354 ℃/17.2 MPa 条件下进行了X80 钢级UOE 焊管的中试。 2004 年， Muraoka 等[3]使用Larson-miller （L-M） 参数模拟并测试了X80 钢级UOE 焊管在350 ℃下服役20 年后的主要性能， 结果表明该UOE 焊管的高温强度、 蠕变寿命
焊管 2021年7期2021-07-27
- 煤气管道剩余强度评价模型特性对比分析*
不同的低、中、高钢级管道，通过引入压力比和误差分析不同评价模型的保守性和准确性，从而选择出相应的最佳评价模型。所得结论对于煤气管道的正常运行具有一定的指导意义。1 不同腐蚀管道剩余强度评价模型介绍1.1 ASME B31G评价模型ASME B31G评估模型一般用于评价管材等级较低、服役年限长的管道，属于半经验公式，偏保守，其剩余强度计算公式如下。ASME B31G(1984)：式中：L为腐蚀缺陷轴向长度，mm；R为管道外径，mm；c为管道壁厚，mm；F为管
化工科技 2021年1期2021-03-30
- X80 钢级Ф1 422 mm×38.5 mm 大壁厚直缝埋弧焊管的开发及性能研究*
一线采用X70 钢级Φ1 016 mm×14.7 mm 焊管， 输送能力最高可达170 亿m3/a。 西气东输二线、 三线提高了钢管的钢级和管径， 采用X80 钢级Φ1 219 mm×18.4 mm、 Φ1 219 mm×22 mm 和Φ1 422 mm×21.4 mm 焊管， 设计输量提高到250～300 亿m3/a 及以上[4-6]。 而根据设计规划， 西气东输后续管道工程将采用X80 钢级Φ1 422 mm 焊管， 壁厚最大将达到38.5 mm， 用
焊管 2021年1期2021-03-19
- N80Q 钢级油管伸长率不稳定原因探讨
织生产的N80 钢级油井管在我国大量使用［1］。近期国内某公司采用热轧工艺，经过调质处理所生产的Φ73.02 mm×5.51 mm N80Q 油管，出现了屈服强度、抗拉强度值波动较大，较多批次伸长率不合格的情况，伸长率合格率仅80%左右。笔者着手研究，找出了产生原因，并提出了相应的措施。1 力学性能数据分析API Spec 5CT—2018 标准中对N80Q 的化学成分只有P 和S 要求，均为≤0.030%。该公司生产N80Q 钢级油管时采用C-Mn 钢，
钢管 2020年4期2020-10-29
- ISO 11960:2020《石油天然气工业 油气井套管或油管用钢管》标准解读
用钢管》删除了对钢级进行分组的内容，去掉了M65钢级；删除产品规范等级（PSL）规定，将性能更高要求作为补充要求整合到正文或附录A中；附录H中增加了高抗挤钢管的内容；修改了酸性介质环境服役钢级材质制造的钢管的无损检测要求。1 标准修订意义与2014版相比较，ISO 11960：2020修订的内容较多，其中最主要的修订是增加了高抗挤套管产品标准要求。随着冶金技术发展和油气开发环境条件的改变，对油管和套管用钢管的技术需求有所变化，淘汰一些不适用或需求极少的产品
石油工业技术监督 2020年9期2020-09-27
- 热采井用套管材料高温拉伸性能试验研究
厂研发的110H钢级套管材料在不同温度下的拉伸性能进行了试验研究，对不同温度下材料的屈服强度、抗拉强度及弹性模量的变化进行分析，并通过曲线拟合得出强度变化规律，以用于指导热采井套管的设计及选用。1 试验条件选用Φ244.48 mm×11.99 mm规格110H钢级套管，在套管上分别截取化学成分检测试样和材料拉伸试样。化学成分检测采用ARL 3460 Advantage直读光谱仪，110H钢级套管材料的化学成分（质量分数）检验结果见表1。鉴于目前国内稠油开采
钢管 2020年1期2020-04-26
- Φ1 524 mm×20.3 mm X90钢级螺旋缝埋弧焊管研发
技术突飞猛进，高钢级、厚壁、大直径螺旋缝埋弧焊（SAWH）管在长输管线工程建设中得到了广泛应用［1-2］，在未来10～20年，市场对天然气的需求仍会继续保持快速增长的势头［3-4］。为了提高管道输量、节省管道建设投资，综合考虑管道工程建设成本和运营经济性及安全可靠性［5］，必然会在增大钢管直径和壁厚、提高钢级、增加输气压力等方面做文章。目前，西气东输三线中段、中俄管线东段等长输管线建设已大量采用了Φ1 219 mm×22 mm和Φ1 422 mm×21.4
钢管 2019年5期2020-01-01
- X70QS钢级酸性低温管线管热处理工艺研究
至今，X80以下钢级的管线钢组织主要为针状铁素体，而且未来20年在管道应用中仍将以X70、X80钢级针状铁素体管线钢为主。工程用针状铁素体管线钢的组织是一种混合型组织形态，由准多边形铁素体、超细铁素体、贝氏体铁素体、M/A组元等组成，其具有优良的强韧性、较强的形变强化抗力和良好的焊接性和耐腐蚀性能［8］。然而，如何制定或优化热处理工艺制度，确定合适的针状铁素体比例和不同组织的配比以保证高的强韧性配合，并具有优异的低温冲击韧性，及深入研究其强韧化机制，仍是管
钢管 2019年5期2020-01-01
- 高钢级油气管道剩余强度评价方法研究
80、X100高钢级油气管道为研究对象，利用ASME B31G标准、RSTRENG标准、DNV RP-F101标准、PCORRC标准、LPC-1标准、SHELL92标准六种剩余强度评价方法对其进行剩余强度预测，并与爆破压力比较，分析不同评价方法在高钢级油气管道中的保守性和准确性。结果表明：对于X70和X80高钢级油气管道，随着缺陷深度的增大，剩余强度呈减小的趋势;对于X100高钢级油气管道，随着缺陷长度的增加，剩余强度呈减小的趋势;DNV RP-F101标
当代化工 2019年8期2019-12-13
- UH165钢级高强度高韧性钻杆材料研究
韧性的UH165钢级钻杆。该UH165钢级高强度高韧性钻杆可适用于超深井等特殊工况井钻进，在发生卡钻时可大吨位上提，有利于适时解除卡钻，也可以应用于复杂工况下油气管道穿越施工作业［7］。1 材料设计UH165钢级高强度高韧性钻杆的规格覆盖Ф73.0～193.7 mm，要求材料屈服强度≥1 138 MPa，材料-20℃冲击功≥70 J（试样尺寸10 mm×7.5 mm），属超高强度高韧性型钻杆材料。设计UH165钢级高强度高韧性钻杆材料化学成分时，以钻杆常用
钢管 2019年4期2019-10-26
- 穿越用高韧性V150 钢级钻杆管体的研究
58）V150 钢级作为已经投用的最高钢级油井管，得到了油井管行业内重点关注与开发，已经有厂家开发出高韧性V150钢级油井管，V150 钢级套管在使用中由于冲击韧性不足等引发了质量问题，在API 5CT 标准中已经取消，但是在DS-1标准中仍然有V150 钢级钻杆。中石油管道局穿越分公司已经采用V150 钢级钻杆进行管道穿越施工作业，并采用该钢级钻杆创造了多项穿越施工世界纪录。该V150 钢级钻杆为第一机械厂2011 年开始研究开发的高新产品，经过这两年的
中国设备工程 2019年12期2019-08-05
- Q125钢级高强度石油套管的试制生产
求也越来越高，高钢级套管的需求量也在加大［1-12］。API Spec 5CT—2011《套管和油管规范》中的石油套管钢级按使用条件分为4组，其中Q125钢级石油套管属于高强度、高韧性套管，制造方法为无缝工艺或电焊工艺，热处理方式由制造厂选择进行全长淬火+回火热处理。PSL-2类石油套管是在API Spec 5CT—2011标准PSL-1类石油套管要求的基础上，根据其适用环境对各钢级提出了额外要求，在产品的性能指标上主要增加了统计冲击功的要求。为了满足市场
钢管 2019年2期2019-06-29
- J55钢级电阻焊（ERW）套管的焊缝沟槽腐蚀行为
N80及P110钢级的ERW套管，而目前我国的N80级套管正处于试制阶段，ERW套管仅限于J55钢级。ERW过程是一个局部加热和冷却的过程，往往会造成母材的力学性能高于焊缝区域的。此外，由于母材和焊缝的成分和组织存在差异，导致冷却后在焊接区产生明显的残余应力。当ERW焊管在油气腐蚀性环境中服役时，ERW焊缝比母材金属对应力腐蚀开裂具有更高的敏感性［3-5］，同时焊缝区会出现选择性局部腐蚀即沟槽腐蚀，这使得焊管的应用受到限制。陕北某油田受到了国际油价低位运行
腐蚀与防护 2019年5期2019-05-31
- API SPEC 5CT标准使用中的要点分析
解。1 关于钢管钢级和制造要求在标准中钢级分为4组、15个钢级。标准对此15个钢级从炼钢、制造工艺、试验、管加工到成品发运等各个方面进行了规定或指定推荐做法[2]，目前各大钢管制造公司油管及套管等产品的生产检验也都是依据此标准的指导思想进行。关于标准中对钢管产品过程工艺要求的归纳汇总见表1。2 有关接箍需要注意的问题根据标准相关规定，在对标准使用过程中，接箍的生产、验收需要注意以下5个问题：1）接箍中没有M65钢级的接箍，M65管子采用的是L80-1的接箍
石油工业技术监督 2018年4期2018-05-09
- API Spec 5CT新版主要内容变化
68“更新N80钢级1类的要求”、提案2373“取消钢级分组、删除M65钢级”、提案2377“完善合格证相关要求”、提案2379“三角形标记允许采用方法5——振动法”、提案2396“删除缩颈接箍”、提案2399“完善L80钢级13Cr类内表面预处理要求”、提案2417“更新NACE试验要求”等，最终修订完成API Spec 5CT第10版。API Spec 5CT第10版[4]于2018年6月发布，该版本API会标纲要生效日期为2019年7月1日。作为石油
石油管材与仪器 2018年6期2018-03-23
- 高钢级钻杆强度塑性试验研究
200949)高钢级钻杆强度塑性试验研究舒志强， 欧阳志英， 龚丹梅(上海海隆石油管材研究所，上海 200949)钻杆强度级别提高，其塑性性能会发生变化，因此高屈强比成为影响高钢级钻杆推广应用的主要问题。对X95、G105、S135、V150和HL165系列高钢级钻杆进行了室温拉伸试验，利用真应力-真应变曲线分析了高钢级钻杆强度塑性特征参数的变化规律及屈强比对钻杆安全性的影响。试验结果表明：随着钢级提高，钻杆强度不断增加的同时，工程屈强比和真实屈强比都增大
石油钻探技术 2017年5期2017-11-01
- 国产高钢级连续油管在川渝页岩气开发中的应用
0051）国产高钢级连续油管在川渝页岩气开发中的应用刘 桓1，卢秀德1，林师瑶2，宋 丹1，张 进1，陈 石1（1.川庆钻探工程有限公司井下作业公司，成都610051；2.川庆钻探工程有限公司川西钻探公司，成都610051）针对进口油管价格高、供货周期长等现状，结合川渝页岩气藏的地质特征，采用国产高钢级连续油管在川渝页岩气井中进行施工作业，对国产高钢级连续油管和进口连续油管的使用寿命、下井次数以及平均下井时间进行了对比，并对连续油管在页岩气藏中的应用进行了
焊管 2017年7期2017-10-11
- BSG－65钢级SEW石油套管的研制
8）BSG－65钢级SEW石油套管的研制韦 奉1,2， 何石磊1,2， 李远征1,2， 梁 航1,2， 李敬波3（1.国家石油天然气管材工程技术研究中心，陕西 宝鸡721008；2.宝鸡石油钢管有限责任公司 钢管研究院，陕西 宝鸡721008；3.宝鸡石油钢管有限责任公司 宝鸡专用管分公司，陕西 宝鸡721008）为了实现套管性能与成本的合理匹配，采用新型焊管热机械控制工艺（高频电阻焊+焊管热张力减径+余热在线快速冷却）开发了一种低能耗、轻量化的BSG－6
焊管 2017年6期2017-10-11
- 修复油管脱扣原因分析及预防措施
析。分析表明，无钢级分选、螺纹加工精度低与上扣质量差是导致修复油管脱扣的主要原因。同时,从厂家修复及现场操作方面提出了相关的预防措施，以避免再次发生此类油管脱扣事故，保障油田生产安全。修复油管；螺纹加工；脱扣0 引 言油管作为井下输送介质的通道，由于其在服役过程中受介质环境、自重、内压、温度、弯曲载荷、抽油系统交变载荷等因素的影响，管体及接头可能存在不同程度的损伤，应根据实际情况对服役油管进行检测修复，提高旧油管的使用寿命[1,2]。油管修复是保障油田生产
石油管材与仪器 2016年6期2016-12-30
- 我国高钢级、大直径油气输送直缝埋弧焊管研究进展
鹏，肖福仁我国高钢级、大直径油气输送直缝埋弧焊管研究进展陈小伟1，王旭2，李国鹏2，肖福仁3（1.巨龙钢管有限公司，河北青县062658；2.渤海石油装备制造有限公司研究院，天津300457；3.燕山大学，河北秦皇岛066004）简要回顾了我国X80钢级管线钢及其Ф1 219 mm直缝埋弧焊管的研制历程及成就，介绍了X90/ X100高强度直缝埋弧焊管以及X80钢级Φ1 422 mm直缝埋弧焊管等的研制进展情况，分析了X90/X100直缝埋弧焊管和X80钢
钢管 2016年5期2016-12-29
- 热处理工艺对X100管线用无缝钢管组织性能的影响
艺，进行X100钢级管线用无缝钢管的系列热处理试验，研究淬火温度和回火温度对其组织性能的影响。试验结果表明：X100钢级管线用无缝钢管在930℃淬火时能够完全奥氏体化，并获得针状铁素体和板条贝氏体组织；随着回火温度的变化，试验管的组织和性能呈一定规律；采用930℃淬火+ 620℃回火热处理工艺，试验管可获得晶粒细小且分布均匀的针状铁素体，综合性能最佳。管线用无缝钢管；X100钢级；淬火；回火；组织；性能；针状铁素体随着石油天然气行业的深入发展，在确保油气输
钢管 2016年4期2016-11-10
- Oliver伸长率换算公式在X80管线钢中的适用性探讨
mm规格X80钢级直缝埋弧焊管的试制评价拉伸试验结果，以考察ISO 2566-1∶1984中引用的Oliver伸长率换算公式是否适用于新一代TMCP的X80钢级管线钢。对比分析发现：采用Oliver伸长率换算公式，将Φ1 219 mm×22 mm规格X80钢级直缝埋弧焊管板状试样伸长率换算为棒状试样的伸长率，其换算值大于实际试验值，二者绝对差约为5%，相对差约为20%；Oliver伸长率换算公式不适用于新一代TMCP的X80钢级管线钢。X80；管线钢；拉
钢管 2016年4期2016-11-10
- 中石油研究X80钢级1422mm大口径管道断裂控制技术
中石油研究X80钢级1422mm大口径管道断裂控制技术随着钢级、输送压力、管径及设计系数的不断提高，管道的延性断裂成为了断裂的主要方式，已经严重威胁管道安全并成为制约高钢级焊管广泛应用的瓶颈问题，止裂控制便成为了研究的重点。中国石油集团石油管工程技术研究院的专家对就BTC的方法原理、存在的问题及中俄东线外径为1422mm的X80钢管道止裂韧性确定方法进行了深入分析。通常采用Battelle 双曲线方法（BTC）对输气管道的止裂韧性进行预测。BTC方法的原理
管道行业观察 2016年8期2016-09-12
- 中石油研制1422 mmX80 钢级钢管
2 mmX80 钢级钢管为满足中俄东线天然气管道建设需要，中石油组织相关科研单位和国内大型钢铁企业和制管企业，开展了外径为1422mm的X80钢级大口径钢管的联合开发。1422 mmX80 钢级管材的技术条件是在通用技术标准Q/SY1513基础上，借鉴美国石油学会标准APISPEC5L2012最新成果，结合中俄东线工程的特点，确定了严格的化学成分指标，计算并验证了钢管的断裂指标CVN值，规定了夹杂物评定标准等，此外，还对管材和板材的试验检验方法和要求进行了
管道行业观察 2016年7期2016-03-11
- 宝鸡石油钢管有限责任公司CT100连续管产品成功应用
研发的CT100钢级Φ50.8 mm×4.44 mm× 3 500 m连续管，成功在青海油田边远采油厂南翼山区块进行喷砂射孔、拖动压裂作业。CT100钢级连续管在青海油田的成功作业，标志着宝鸡钢管研发的超高钢级连续管新产品在青海地区得到了应用推广，为宝鸡钢管超高钢级连续管产品在青海地区的批量应用奠定了基础。（宝鸡石油钢管有限责任公司余晗）
钢管 2016年1期2016-03-09
- 中油宝世顺（秦皇岛）钢管有限公司X70钢级超厚规格海洋管试制成功
管有限公司X70钢级超厚规格海洋管试制成功2015年12月16日，X70钢级Φ762 mm×40.5 mm高强度超厚壁海洋管在中油宝世顺（秦皇岛）钢管有限公司顺利下线。深水用高强度、大壁厚、小径厚比钢管被列入国家高技术研究发展计划（863计划）“深海高压油气输运高强厚壁管材关键技术研究”课题，宝鸡石油钢管有限责任公司经过3年时间的技术攻关，通过X70钢级厚壁管线钢板材开发、小径厚比焊管成型、厚壁直缝焊管多丝埋弧焊接等技术研究，在总结X70钢级Φ914 mm
钢管 2016年1期2016-03-09
- 衡阳华菱钢管有限公司生产X100Q钢级厚壁海洋工程用管取得新突破
司生产X100Q钢级厚壁海洋工程用管取得新突破2015年12月29日，衡阳华菱钢管有限公司（简称华菱衡钢）首次批量生产的Φ324 mm×51 mm高品质X100Q钢级海洋工程支撑用管全部热处理一次合格，并实现批量入库，其实物质量、尺寸精度和机械性能优异。海洋工程用管对母管的各项技术指标要求极高，加之市场竞争加剧，客户要求越来越严格。为了保证产品的质量和生产成本，华菱衡钢从坯料的选择到热轧生产、热处理等工艺，逐步进行优化，并对关键工序进行全流程监控和调整，以
钢管 2016年1期2016-03-09
- 超高强度石油套管低温冲击韧性浅析
0ksi三个不同钢级,并分别对这三个钢级进行系列低温冲击试验(20℃～-80℃),研究热处理工艺、钢级和轧制对高强度石油套管低温冲击韧性的影响。对低温脆性产生原因进行机理分析。结果表明:回火温度升高,室温韧性储备增加,韧脆转变温度降低;钢级升高,高温和低温冲击值差值减小,脆性面积百分比增加,韧脆转变温度升高;140ksi和155ksi横纵向韧脆转变温度相同,170ksi钢级套管的横向韧脆转变温度低于纵向韧脆转变温度;轧制工艺导致钢管的纵向冲击韧性优于横向。
四川冶金 2015年6期2016-01-01
- 大直径厚壁X70QS钢级管线用无缝钢管的在线热处理工艺研究
用力度的加大，高钢级管线钢得以快速发展。虽然国内X70钢级钢板及焊接管线钢的生产已趋于成熟，但对于服役环境恶劣的地区，焊接钢管并不能满足实际需要；因此，高钢级管线用无缝钢管应运而生。目前，大直径厚壁高钢级管线用无缝钢管在国内一直是研发生产难点。针对客户的技术要求，衡阳华菱钢管有限公司（简称华菱衡钢）在生产X65钢级及小直径X70钢级管线用无缝钢管的基础上，利用Φ720 mm周期轧管机组及在线热处理设备，进行了Φ406.4 mm×23.8 mm规格X70QS
钢管 2015年6期2015-12-28
- 延缓大庆油田标准层套损的套管优选
之外，套管壁厚、钢级等参数对标准层套管剪切损坏的临界条件也有影响。为此，考虑套管和地层弹塑性力学特征，针对标准层不固井的工程条件，应用考虑大变形后应力平衡状态的拉格朗日格式有限元方程，提出了地层整体移动剪切套管过程的三维有限元计算方法。考虑套管变形和套管断裂的2种失效条件，计算并对比不同壁厚和钢级套管失效的临界值。结果表明：考虑套管断裂的地层剪切套管临界滑移量明显小于考虑套管变形的临界滑移量；同规格、同钢级套管损坏的临界滑移量随套管壁厚增大呈线性减小，随其
石油钻探技术 2015年6期2015-04-09
- 渤海装备华油钢管公司圆满完成中俄东线天然气管道工程X80钢级Ф1 422 mm×22.4 mm螺旋缝焊管试制任务
气管道工程X80钢级Ф1 422 mm×22.4 mm螺旋缝焊管小批量试制工作。经检测，首批生产的X80钢级Ф1 422 mm×22.4 mm螺旋缝焊管的各项性能指标均符合中俄东线天然气管道工程技术条件的要求。该批螺旋缝焊管的成功试制，标志着华油公司在高钢级、超大壁厚螺旋缝焊管生产技术上又取得了新突破，具备了批量生产条件，为中俄东线天然气管道工程后续生产形成技术储备。
钢管 2015年5期2015-03-21
- 天津钢管集团股份有限公司完成泰国国家石油公司X65 钢级海洋抗腐蚀管线管合同
SL2 X65 钢级Φ355.6 mm×15.9/17.5 mm 海洋抗腐蚀管线管合同。这是该公司完成的首个泰国国家石油公司的高钢级管线项目，为天津钢管公司开拓泰国国家石油公司管线市场赢得了良好开端。该批Φ355.6 mm×15.9/17.5 mm 海洋抗腐蚀管线管将用于泰国国家石油公司在缅甸湾的某项目，是浅海海底抗腐蚀管线管。用户对X65 钢级海洋抗腐蚀管线管的质量要求严格：管端内径公差±1 mm，硬度≤220 HV10；产品需通过严格的腐蚀试验。其中，
钢管 2015年5期2015-03-21
- C110钢级套管的开发生产和API规范的工艺控制要求（下）
0）4 C110钢级套管SSC评价试验及应用4.1 SSC评价试验的意义C110钢级的抗硫化氢特性虽比近些年才开发的低酸性环境用C125钢级好［20］，但C110钢级开发的初衷仅限于高温高压低酸性深井使用，其应用应十分谨慎。现在有不少制造厂能一直提供通过NACE TM 0177标准A法、A溶液、85%SMYS应力条件评定试验的C110钢级产品，对该产品的验收大多数用户也按同样的NACE标准试验程序进行。但是C110钢级开发目的始终都是供高温高压低酸性深井用
钢管 2014年4期2014-12-28
- 局部加热和整体加热技术对X90钢级热煨弯管性能的影响
际上主要采用提高钢级、增大口径进行高压输送的方法来提高管输效率和降低成本。已经建成的西二线和西三线采用了管径1219 mm、压力12 MPa、X80方案，经济输量范围为250～300亿m3/年，不能满足更大输量的需求。而西四线、西五线规划输量450亿m3/年,比西二线设计输量增加了50%。要进一步提高管道输量，最可能选用的方案就是进一步提高管道钢级，采用X90或X100超高强度管线钢。X80钢级管线钢管已在多个国家的天然气输送线上应用，但X90管线钢管尚未
机械工程师 2014年12期2014-12-23
- C110钢级套管的开发生产和API规范的工艺控制要求（上）
000）C110钢级套管的开发生产和API规范的工艺控制要求（上）李平全1，董 仁2（1.西安摩尔石油工程实验室有限公司，陕西 西安 710032；2.中国石油塔里木油田公司勘探开发部，新疆 库尔勒 841000）简要介绍了国外C110钢级套管的开发背景和冶金制造工艺的技术进步，对比了某些制造厂的生产实际做法与API Spec 5CT规范对该钢级合金化设计及工艺控制的规定，并进一步介绍了C110钢级的适用性评价和应用实例，对C110钢及其套管的开发生产提出
钢管 2014年3期2014-09-25
- 宝鸡石油钢管有限责任公司启动煤制气全尺寸腐蚀评估试验
输送管线所用的高钢级大直径管道，进行的氢气与二氧化碳腐蚀介质评估试验。试验采用完整管段，气体介质条件完全模拟实际工况，考察在此条件下的材料性能变化，全面评价管道在高压输送煤制气介质下的安全性和可靠性。受土地、环保、建设、运营等因素制约，新粤浙煤制气输送管线必须采用X80高钢级钢管进行高压输送。目前，国内常温输送含氢气介质的管道多为低强度钢级，X80高钢级钢管在这类工程中应用不多，在氢气环境下的腐蚀破坏研究非常少。试验最大难点是如何保证全尺寸钢管试验中的安全
焊管 2014年11期2014-03-31
- 考虑板坯设计的组炉优化模型
中各合同所采用的钢级（steel grade）必须相同；②炉中各合同所采用板坯规格（厚度、宽度）必须相同，这是下游的连铸工序约束；③设炉中某合同总质量为X，则必存在某整数N，使X／N落在合同要求的板坯质量上下限范围内；④炉内合同总量不得超过炼钢炉最大生产容量，在炼钢生产中，若某炉的合同量不满一炉时，仍然需要以一炉的量进行组织生产，一炉中没有合同对应的多余产量称为余材［3］.组炉优化的一般流程如下：首先按照合同要求进行板坯规格设计，确定合同所需要的板坯的数量
同济大学学报（自然科学版） 2013年10期2013-12-02
- 国内外高钢级管线钢的发展及应用
000）国内外高钢级管线钢的发展及应用张 斌，钱成文，王玉梅，张玉志（中国石油管道研究中心，河北廊坊 065000）长输油气管道正在向大口径、高压力的方向发展，为满足这一要求，高钢级管线钢的应用逐渐成为油气管道建设的发展趋势。目前陆上天然气管道已经发展到X80钢级，国内外对更高钢级X100、X120的研究也取得了新的进展。本文系统整理并介绍了国内外X80、X100、X120等三种高钢级管线钢的开发、生产及应用现状，并展望了它们的发展方向。X80管线钢；X1
石油工程建设 2012年1期2012-01-03
- 高钢级管线钢TEM显微组织分析
710065)高钢级管线钢TEM显微组织分析张小立1,冯耀荣2,王亮亮1(1.中原工学院,郑州450007;2.中国石油天然气集团公司管材研究所,西安710065)对X70到X100钢级管线钢的透射组织进行了微观分析和研究,并对其组织和力学性能的对应关系进行了研究.结果表明,随着钢级的提高,微观组织中针状铁素体增加,MA岛数量增加,位错密度增加.该结果和管线钢的力学性能变化相对应,和其所对应的TMCP工艺相吻合.高钢级管线钢;TEM显微组织;力学性能;MA
中原工学院学报 2011年1期2011-12-27