HG-2080/17.5-YM9锅炉烟气阻力特性试验研究

李国峰，张素珍，郭建军

（1.同煤漳泽电力漳泽发电分公司，山西 长治 046031；2.太原中北大学，山西 太原 030051；3.国网山西省电力公司电力科学研究院，山西 太原 030001）

HG-2080/17.5-YM9锅炉烟气阻力特性试验研究

李国峰1，张素珍2，郭建军3

（1.同煤漳泽电力漳泽发电分公司，山西 长治 046031；2.太原中北大学，山西 太原 030051；3.国网山西省电力公司电力科学研究院，山西 太原 030001）

针对某发电有限责任公司HG－2080/17.5－YM 9锅炉在进行脱销系统和脱硫系统增容改造后出现的问题，通过风烟系统特性试验，研究了引风机满足不了额定负荷运行条件下，如何进行引风机改造参数的确定。

引风机；风烟系统；特性试验；改造参数

1 设备简介

1.1 设备现况

某发电有限责任公司一期工程安装2台600MW汽轮发电机组，现已正常投入生产运行，锅炉为哈尔滨锅炉厂生产的亚临界、一次中间再热、强制循环燃煤汽包炉，型号为：HG－2080/17.5－YM9。锅炉最大连续负荷BMCR（boiler maximum continue rate） 按机组电负荷664.83 MW时设计，最大连续蒸发量为2 080 t/h。锅炉燃烧方式采用直流燃烧器的四角切圆燃烧方式，配有2台50% BMCR容量的33.5-VI（T）-2333-SMR三分仓半模式回转容克式空气预热器，2台成都凯凯凯电站风机有限公司生产的双级动叶可调轴流式引风机，2台ANT-1960/1400F双级动叶可调轴流一次风机，2台ANN-2660/1400N动叶可调轴流送风机。制粉系统采用正压直吹式制粉系统，配置6台北京电力设备厂生产的ZGM113G型磨煤机。锅炉采用水浸式排渣系统，电除尘器采用双室五电场，正压气力干除灰系统，每台机配1套全烟气量湿式石灰石／石膏法烟气脱硫装置。在锅炉下降管系统通过3台低压头炉水循环泵连接到前水冷壁下集箱构成强制循环。

1.2 锅炉设备规范和相关参数

锅炉设备规范和相关参数见表1、表2。

表1 锅炉设备规范

表2 当地环境条件

1.3 主要辅助设备

一次风机2台，ANT-1960/1400F双级动叶可调轴流风机，单台风量100.9m3/s,全风压15.667 kPa，额定功率2 240 kW，额定电流256 A。

送风机2台，ANN-2660/1400N动叶可调轴流风机，单台最大风量257m3/s（T.B），风压3 902 Pa（T. B），额定功率，1 250 kW，额定电流146.8A。

引风机2台，HU27050-22G动叶可调轴流风机，设计风量616.11m3/s（T.B），设计全压9 694 Pa（T. B），介质温度131℃，额定功率6 800 kW，额定电流471 A。

2 实际燃烧和试验煤质与设计煤质

实际燃烧煤质、试验煤质与设计煤质见表3。

表3 锅炉煤质特性汇总表

实际燃烧和试验期间锅炉燃用煤质收到基灰分为30.25%～31.88%,比设计值和校核值低4%~8%，收到基低位热值平均值为20.87～21.17MJ/kg，高于设计值和校核值 2.53～1.546 MJ/kg，含硫量为0.63%～0.68%，介于设计值和校核值之间，总体来说，锅炉实际燃用煤质与设计煤质校核煤质接近。

3 试验结果

由于2号锅炉机组汽轮机高压加热器的影响，机组最大出力为560 MW。而1号锅炉机组由于空预器积灰较严重，使得烟气系统的阻力显著增大，导致引风机出力不足，从而使机组的出力受限，目前机组的最大出力为560 MW，因此试验最大负荷为560 MW。为了给引风机改造提供可靠准确的依据均将试验数据修正到600 MW从而保证引风机的正确选型。试验选择在560 MW，480 MW，380 MW负荷下进行。主要内容包括省煤器阻力特性；空预器阻力特性；静电除尘器阻力特性；引风机出入口阻力特性；脱硫塔出入口阻力特性。

3.1 2号锅炉不同负荷下阻力特性试验结果

试验工况选择在560 MW,450 MW和380 MW负荷下进行，试验结果见表4。

表4 2号锅炉不同负荷下阻力特性试验结果汇总表

由表4可见，在试验煤质下，机组负荷在560～300 MW范围内时，锅炉负荷为1 583～846 t/h，引风机开度为69%～32%，引风机电流为264～148 A，锅炉燃煤量316.4～168.2 t/h，锅炉总空气量2 172～1 235 t/h，烟气总阻力4.94～1.94 kPa，引风机出口压力2.56～0.67 kPa，引风机全压为7.50～2.63 kPa。

3.2 1号和2号锅炉烟气阻力特性试验结果

试验在560 MW负荷下进行对比，试验结果见表5。

由表5可见，在试验煤质下，机组负荷在560 MW时，2号和1号锅炉负荷分别为1 583 t/h、1 681 t/h，引风机开度分别为69%、74%，引风机电流分别为264 A、292 A，锅炉燃煤量分别为316.4 t/h、324.2 t/h，锅炉总空气量分别为2 172 t/h、2 124 t/h，烟气总阻力分别为4.94 kPa、5.94 kPa,引风机出口压力分别为2.56 kPa、0.47 kPa,引风机全压分别为7.50 kPa、6.41 kPa。

表5 1号和2号锅炉烟气阻力特性试验结果汇总表

3.3 2号锅炉烟气量计算结果

烟气量计算选择在560MW,480MW和380MW负荷下进行，计算结果见表6。

表6 2号锅炉不同负荷下烟气量计算结果汇总表

由表6可见，在试验煤质下，机组负荷在560～ 380 MW范围内时，锅炉负荷为1 583～846 t/h，引风机开度为69%～32%，引风机电流为264～148 A，锅炉燃煤量316.4～168.2 t/h，锅炉总空气量2 172～1 235 t/h，总烟气量4 290～2 548.62 km3/h，换算到单台引风机风量为595.83～353.98 m3/s，引风机全压为7.50～2.63 kPa，引风机电流为264～148 A。

3.4 1号和2号锅炉烟气阻力和烟气量结果

烟气量计算结果选择在560 MW负荷下进行，试验结果见表7。

由表7可见，在试验煤质下，机组负荷在560 MW时，2号和1号锅炉负荷分别为1 583 t/h、1 681 t/h，引风机开度分别为69%、74%，引风机电流分别为264 A、292 A，锅炉燃煤量分别为 316.4 t/h、324.2 t/h，锅炉总空气量分别为2 172 t/h、2 124 t/h，烟气总阻力分别为4.94 kPa、5.94 kPa，引风机出口压力分别为2.56 kPa、0.47 kPa，引风机提升压力分别为7.50 kPa、6.41 kPa，总烟气量分别为4 290 km3/h、4 925.21 km3/h，换算到单台引风机风量为595.83m3/s、684.06m3/s。

从表中看出，机组负荷率为93%额定负荷时，单台引风机最大风量为684.06 m3/s，出口最大压力为2.56 kPa，入口最大压力为5.94 kPa，入口最大烟气温度为138℃；机组负荷率为80%额定负荷时，单台引风机最大风量为555.99m3/s，出口最大压力为1.63 kPa，入口最大压力为54.47 kPa，入口最大烟气温度为132℃。考虑到湿式除尘器阻力为0.4 kPa，同时考虑引风机风量选择1.1倍，入口压力选择1.2倍，出口压力选择1.1倍，其推荐参数见表8。

表7 1号和2号锅炉烟气量计算结果对比汇总

表8 引风机参数推荐表

4 试验结论

在600 MW负荷，对应锅炉负荷为1 975 t/h条件下，单台引风机参数推荐值为入口烟气温度133℃，入口压力7.13 kPa，风量752.47 m3/s，全压10.39 kPa，当地平均大气压力895.4 hPa。

Flue Gas Resistance Test of HG－2080/17.5－YM 9 Boiler

LIGuofeng1,ZHANG Suzhen2,GUO Jianjun3

（1.Zhangze Power Generation Branch of Datong Coal M ine Group,Changzhi,Shanxi 046031,China; 2.North University of China,Taiyuan,Shanxi 030051,China; 3.State Grid Shanxi Electric Power Research Institute of SEPC,Taiyuan,Shanxi 030001,China）

Problems arise after the SCR system and desulfurization system ofa HG－2080/17.5－YM9 boiler in a power generation company were upgraded for capacity extension.In view the problems,how to identify the reformation parameters of induced fan is studied based on characteristic testofair-fluegassystem.

induced fan;air-fluegas system;characteristic test;reformation parameters

TK223.26

A

1671-0320（2016）06-0058-04

2016-06-21，

2016-09-22

李国峰（1976），男，山西长治人，1997年毕业于山西大学工程学院热能动力专业，工程师，从事发电厂锅炉技术管理工作;

张素珍（1973），女，山西晋中人，1996年毕业于太原理工大学机械制造专业，硕士，工程师，从事科研管理工作;

郭建军（1957），男，山西长治人，1982年毕业于太原工学院热能动力专业，高级工程师，从事发电厂锅炉研究工作。